Главная | • Сотрудничество | • Публикации | • Написать письмо

Н.Д. Денисов-Винский
Анализ вторичного тепла промышленных предприятий и его использование


ГЛАВА №1
ВТОРИЧНОЕ ТЕПЛО КОМПРЕССОРНЫХ УСТАНОВОК
§ 1.5. Вторичное тепло поршневых компрессорных машин
Корзина 3
купить главу | купить книгу

     Поскольку поршневой компрессор является машиной объёмного типа, то для неё в свою очередь будут справедливы все те же самые зависимости, что и для винтового компрессора сухого сжатия. На сегодняшний момент поршневые компрессоры всё реже и реже применяются для использования их в качестве источников сжатого воздуха для нужд пневмооборудования предприятий. Основное направление их использования и внедрения – это создания высоких и сверхвысоких давлений. 

     Отличительной чертой поршневого компрессора от винтового компрессора, а также от центробежного компрессора является сравнительно невысокий механический КПД, который может находиться на уровне η = 0,8 ... 0,9  в зависимости от количества цилиндров, различного конструкционного исполнения. Поэтому наличие охлаждающей рубашки в цилиндре поршневого компрессора является обязательным, так как отводит теплоту от цилиндра, которая образовалась в результате трения между поршнем и цилиндром. По различным сведениям с охлаждающей водой рубашки цилиндра отводится до 10% тепловой мощности, подведённой к компрессору в качестве электроэнергии.

часть текста отсутствует

     На рисунке 1.14 представлена зависимость мощности отводимого тепла в случае полного охлаждения сжатого газа в промежуточных теплообменниках от электрической мощности компрессора, указанной в технических характеристиках. Из рисунка видно, что 70% подводимой электрической энергии к электродвигателю компрессора идёт на тепло, в то время как в винтовом компрессоре эта цифра была в районе 85%.

часть текста отсутствует


Рисунок №1-14
Рисунок №1.14. Зависимость мощности отводимого тепла в случае полного охлаждения сжатого газа 
в промежуточных теплообменниках от электрической мощности компрессора, 
указанной в технических характеристиках компрессора.


часть текста отсутствует

Рисунок №1.15. Зависимость мощности отводимого тепла в случае температуры всасывания 
в первую ступень – 20°С, ΔT1=15°С, ΔT2=20°С, ΔT3=25°С от электрической мощности компрессора, 
указанной в технических характеристиках компрессора.


Рисунок №1-16
Рисунок №1.16. Зависимость мощности отводимого тепла в случае температуры всасывания 
в первую ступень – 20°С, ΔT1=5°С, ΔT2=7°С, ΔT3=11°С от электрической мощности компрессора, 
указанной в технических характеристиках компрессора.

     На рисунках 1.15 и 1.16 представлены зависимости мощностей отводимого тепла в случаях температуры газа на всасывании 20 и -20 °С и соответствующими значениями недоохлаждения. Из рисунков видно, что чем ниже температура газа на всасывании в компрессор, тем меньше количества тепла можно отвести. При этом с понижением температуры воздуха на всасывании, снижается и температура воздуха на нагнетании. 

часть текста отсутствует

     Из таблицы видно, что наиболее оптимальная степень повышения давления в одной ступени находится в районе трёх. Согласно рисунку 1.2 при сжатии воздуха, температура воздуха на выходе из этой ступени будет находиться в пределах 130 – 140 °С

© Н.Д. Денисов-Винский

Line

§ 1.4. Вторичное тепло сухих винтовых компрессоров | ОГЛАВЛЕНИЕ | § 1.6. Вторичное тепло центробежного компрессора

Line


.